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-FIXME!!
 ===== Es.1 =====
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 Dal diagramma di Goodman del materiale a p. 250 si deriva un valori di snervamento a flessione  $R_{s,f}$ , snervamento a sforzo normale  $R_{s,N}$  pari rispettivamente a 430 e 360 MPa.
-La tensione critica per sollecitazioni flessionali modulate all'origine  $\sigma_\mathrm{crit,or}$  coincide con l'associata tensione di snervamento, così come le tensioni critiche associate ai cicli pulsanti (k>0.5) secondo esplosione a ventaglio.
+La tensione critica per sollecitazioni flessionali modulate all'origine  $\sigma_\mathrm{crit,f,or}$  coincide con l'associata tensione di snervamento, così come le tensioni critiche associate a cicli pulsanti (k>0.5) secondo esplosione a ventaglio.
+Volendo proprio calcolarlo, il coeff.  $k$  risulta essere pari a 0.55, e  $\sigma_\mathrm{crit,f,k=0.55}=430$  MPa.
 Si utilizzano valori associati alla sollecitazione flessionale in presenza di gradiente tensionale nell'intorno del punto massimamente sollecitato (condizione di inizio plasticizzazione e di caricamento affaticante), e i valori associati alla sollecitazione di sforzo normale se la distribuzione delle tensioni è uniforme (condizione di completa plasticizzazione).
-Calcolata l'area resistente in  $A=\frac{\pi d^2}{4}$ , il carico di inizio plasticizzazione si valuta in  $F=\frac{A \cdot R_{s,f}}{\alpha_{k,N}},$  il carico di completa plasticizzazione si valuta in  $F=A \cdot R_{s,N}$  e il carico assiale critico per cicli all'origine si valuta in $$F=\frac{A \cdot \sigma_{crit,or}}{\beta_{k,N}}.$$
+Calcolata l'area resistente in  $A=\frac{\pi d^2}{4}$ , il carico di inizio plasticizzazione si valuta in  $F=\frac{A \cdot R_{s,f}}{\alpha_{k,N}},$  il carico di completa plasticizzazione si valuta in  $F=A \cdot R_{s,N}$  e il carico assiale critico per il ciclo pulsante dato si valuta in $$F=\frac{A \cdot \sigma_\mathrm{crit,f,k=0.55}}{\beta_{k,N}}.$$
-Qualora la barra sia sollecitata da un tiro assiale eccentrico  $P$ , allo sforzo normale  $N=P$  si affianca un momento flettente  $M_f=P\cdot e$ ; tale momento nasce come momento di trasporto associato allo scostamento della retta d'azione della forza  $P$  verso la posizione baricentrica; ambo le sollecitazioni mantengono la natura affaticante all'origine propria di  $P$ .
+Qualora la barra sia sollecitata da un tiro assiale eccentrico  $P$ , allo sforzo normale  $N=P$  si affianca un momento flettente  $M_f=P\cdot e$ , con  $e=D/2$ , ove  $D$  è il diametro della testa; tale momento nasce come momento di trasporto associato allo scostamento della retta d'azione della forza  $P$  passante per il punto di contatto allo spigolo, e l'asse baricentrico; ambo le sollecitazioni mantengono la natura affaticante all'origine propria di  $P$ .
 Le componenti assiali di tensione indotte da sforzo normale e momento flettente si compongono addittivamente ad un punto (il più sollecitato) del raccordo, dando luogo ad una tensione effettiva cumulativa pari a
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 con  $W=\frac{\pi d^3}{32}$ ; il coefficiente di sicurezza associato al caricamento  $P$  eccentrico si valuta infine come
 $$
-n=\frac{\sigma_\mathrm{crit,or}}{\sigma_\mathrm{eff}}
+n=\frac{\sigma_\mathrm{crit,f,k=0.55}}{\sigma_\mathrm{eff}}
 $$
-Essendo stato già preso in considerazione nella prima parte dell'esercizio, in questa seconda parte dell'esercizio il testo non ribadiva esplicitamente il ruolo dello sforzo normale: rimane tuttavia che la componente flessionale di tensione citata in questa seconda parte dell'esercizio si affianca (e non si sostituisce) a quella indotta dal solo sforzo normale.
 ===== Es.2 =====
-xxx
+Siano  $d$  il diametro del filo,  $n$  il numero di spire,  $R$  il raggio medio di spira,  $G=\frac{E}{2\left(1+\nu\right)}$  il modulo di taglio.
+Il carico di incipiente plasticizzazione si valuta eguagliando la tensione tagliante di snervamento -- stimata in  $\tau_\mathrm{s} = R_\mathrm{s}/2$  in assenza di diverse, specifiche indicazioni -- alla tensione tagliante calcolata secondo le formule (2.3) p. 644; tale carico viene quindi scalato del coefficiente di sicurezza indicato.
+La freccia della molla viene calcolata utilizzando la formula (2.7) p.646, mentre l'altezza a pacco risulta pari a  $nd$ .
+La massa della molla si valuta come prodotto del volume del filo  $V = \frac{\pi d^2}{4} \cdot 2 \pi R n$  e della densità del materiale; utilizzando quote in ''mm'', il volume risulta espresso in ''mm^3''; per ottenere un peso in grammi, la densità deve essere espressa in ''g/mm^3'', nello specifico  $\rho=4.5\cdot 10^{-3}$  ''g/mm^3''.
 ===== Es.3 =====
 L'esercizio si svolge con procedura analoga a quella descritta nel paragrafo 2.1 a p. 549, avendo cura di valutare il momento d'inerzia  $J$ , il modulo di resistenza a flessione  $W$  e il modulo di resistenza a torsione  $W_p$  secondo le formule riportate a p. 44  per la sezione circolare cava.
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 ===== Es.4 =====
-xxx
+Il piede di biella risulta tensionato solo quando la biella viene posta a trazione; tale azione trattiva risulta massima al punto morto superiore in fase di incrocio.
+In tale condizione, il piede è sollecitato dalle forze necessarie a decelerare le masse di pistone, spinotto e fasce elastiche((si trascura qui la massa della porzione di piede a valle della sezione critica)); l'accelerazione di riferimento è quella propria del pistone al punto morto superiore.
+Tali forze sono quantificate in  $F_\mathrm{pb,pms,i}=a_\mathrm{pb,pms} \cdot m_\mathrm{psf}=13000\;\mathrm{N}$   come indicato sul testo.
+I calcoli si sviluppano quindi secondo la procedura descritta nel paragrafo 2.4 p. 771,